摘要：本文介紹了華潤電力首陽山有限公司630MW火電機組中凝結水系統(tǒng)管道優(yōu)化、#8低加正常疏水管道優(yōu)化、導汽疏水管道優(yōu)化及定冷水泵節(jié)能改造，并從經濟性、安全性兩方面分析優(yōu)化的經濟效益和節(jié)能效果。

1 前言

華潤電力首陽山有限公司設置有2臺東汽N630-24.2/538/566型超臨界、單軸、三缸四排汽、一次中間再熱、沖動式、雙背壓純凝汽輪機組。兩臺機組于2006年投產，凝結水正常運行方式為1臺凝泵運行，1臺備用，運行凝泵投入變頻，采用除氧器上水調門節(jié)流控制除氧器水位。#8低加正常疏水管道接口布置在低壓側疏水擴容器，#1、#2、#3、#4導汽管道疏水通過母管匯合，經過手動閥與氣動疏水閥排放至高壓側疏水擴容器。定冷水泵正常運行方式為1運1備，定冷水泵設計揚程為85m，機組正常運行期間母管壓力僅為0.21Mpa。

2 存在問題

2.1機組運行期間，凝泵雖然投入變頻，但在負荷<430MW時，凝結水系統(tǒng)除氧器上水調門還是進行開關活動參與除氧器水位調節(jié)，除氧器上水調門活動頻率太高，管道阻力較大，上水調門周圍管道振動大，嚴重時導致除氧器上水調門閥芯脫落，極度影響機組運行的安全可靠性。

2.2 #8低加正常疏水管道排放口布置在熱井上方，且排放短管鉆孔較小，疏水容易引起汽化，運行時管道振動且疏水不暢，不但影響機組熱耗，還影響了機組的安全運行，甚至能引起設備的損壞。

2.3 #1、#2、#3、#4導汽管的疏水管接在1根母管上排至高壓側疏水集管d5，由于各導汽管壓力不同，壓力較高的導汽管道中的主汽不斷流到壓力較低的導汽管里，這部分汽進高壓缸噴嘴前就已經降壓，失去了部分做功的能力，降低了機組的效率。

2.4定冷水泵設計揚程為85米，機組正常運行期間母管壓力僅為0.21Mpa,該運行方式不僅使泵電機耗電大，泵運行也不安全，電機溫度高(常年加1臺臨時軸流風機進行降溫)。

3 優(yōu)化方案的確定與實施

3.1在凝結水系統(tǒng)除氧器上水調門管道處加裝小旁路電動調門管路，電動頭使用智能一體化電動頭(調門前、后裝隔離手動門及放水門，通流能力950t/h)，閥門內徑DN250，正常負荷大于430MW運行時，除氧器上水主調門保持全開，負荷低于430MW時優(yōu)先關閉主調閥，旁路調閥及凝泵變頻調節(jié)即滿足負荷需要。

圖一：凝結水系統(tǒng)優(yōu)化圖

3.2在低壓側疏水擴容器內部#8低加正常疏水管道排放口處增加2個45°彎頭，彎頭直徑與疏水管道相同，增加彎頭后#8低加正常疏水管道疏水集管位置向下移動約350mm，改造后疏水排放至凝汽器熱井下方。

3.3在汽機房0米三根導汽管疏水支管上分別安裝氣動截止門(安裝在#2、#4、#3導汽管上，氣-關型，溫度壓力與主蒸汽疏水閥門相同)1個，閥門型號J961Y-320-15，閥門接口管道規(guī)格Ф33.4×9.1mm，管道材質A335-P22。

圖二:導汽疏水管道優(yōu)化圖

3.4對定冷水泵葉輪進行車削改造，通過計算，將葉輪直徑從258mm車削至238mm，其它參數(shù)不變，葉輪車削后轉子做高速動平衡試驗。

4 優(yōu)化后的安全經濟性分析

4.1凝結水系統(tǒng)除氧器上水管道增加小旁路管道后，避免了在低負荷時除氧器上水主調閥參與流量調節(jié)，降低了主管道振動，避免了除氧器上水主調閥損壞，確保了機組安全可靠性。

4.2 #8低加正常疏水管道優(yōu)化后，疏水與凝汽器水充分混合，疏水熱量全部被凝水吸收，提高了機組熱效率。避免了疏水排放時汽化引起疏水不暢，同時也消除了疏水管道的振動。

4.3導汽疏水管道增加支路隔離閥后，避免了壓力較高的導汽管道中的主汽不斷流到壓力較低的導汽管里，提高了機組熱效率。

4.4通過對定冷水泵葉輪的車削，定冷水泵揚程由85m下降至65m，電流下降了9A，同時取消了臨時軸流風機，單臺泵年節(jié)約廠用電約15000KW.h。

5 結束語

實踐證明,凝結水管道、導汽管道疏水、#8低加正常疏水管道、定冷水泵采取有針對性的措施后,實施該方法所帶來的風險在可控范圍之內 ,有較好的推廣性,可為同類型機組降低能耗提供參考和借鑒。